답변 감사합니다. 많은 도움이 되었습니다 ^^

안녕하세요 김동욱님

AGMA 2005식은 압력각 20도의 경우 피니언 잇수 14~16개 이상, 25도의 경우 12~13개 이상의 경우에 적용되는 식입니다.

차동장치의 경우 피니언의 잇수가 10개, 기어의 잇수가 14개 이상의 것이
많이 사용됩니다.
따라서 표준 AGMA2005 식을 이용하여 잇수를 10개 정도로 설계한다면, 언더컷 간섭이 필히 발생합니다.

따라서 차동장치에 사용할 수 있게끔 계산식 일부를 수정한 것이 차동장치용 계산식 입니다.
AGMA2005 식과 같아 보이지마는 몇가지 다른 부분은
1) Working Depth 2.000m -> 1.6m
2) Whole Depth 2.188m + 0.05 -> 1.788m + 0.05
3) 압력각 22.5도, 25도
입니다. 즉, 이높이가 표준 치형보다 좀더 작게하여 간섭을 피하게 한 것입니다.

현재 양산중인 도면의 치수와 다른 이유는 양산 도면 사양을 보지 않아서 정확하게 알 수는 없지만,
제 경험에 비춰 보면, 압력각 20도를 사용하여 차동장치용 베벨기어를
설계 했을 경우 입니다.
운이 좋을경우 피니언 잇수가 10개나 12개 정도를 사용해도 치폭이 적정하다면
언더컷 간섭이 발생하지 않을 수도 있습다. 게다가 안쪽 원추부의 치형 마무리에
모따기나 라운드가 적절하게 부여되어 있다면 간섭이 발생하지 않을 수 있습니다.
간섭이 발생할것이 예측 될 경우 외측 원추각 값을 표준 값보다 더 크게하여
내측으로 갈수록 이높이가 표준보다 작게되는 효과를 얻어 결과적으로
간섭을 회피 한 설계가 될 수 있습니다.
외측 원추의 형상은 기어가공기가 아니라 기어소재 선삭 가공에서 결정할 수 있기 때문입니다.
일럭경우 계산식과 도면이 차이가 나는 원인이 됩니다.

베벨기어의 전위는 치형계산식에서 이미 반영이 되어 있기 때문에 설계자가 임의로
전위를 주는 경우가 거의 없습니다.

궁금하신 사항이 해소가 되었는지요?

감사합니다.



김동욱님의 글
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안녕하십니까 저는 트랙터회사에서 동력전달파트 설계를 하고 있습니다.
현재 차동장치에 사용되는 메이트/사이드 베벨기어를 설계하고 있는데
몇 가지 궁금한 것이 있어 게시판에 질문을 드립니다.

기술 자료실에 올라와 있는 글리슨 차동장치용 베벨기어 치형설계계산식
을 참고해서 설계를 하고 있습니다. 이 설계식하고 현재 사용하고 있는
베벨기어와 차이가 있는지 확인해 보려고 기술자료실에 있는 자료로 비교를 해보았습니다. 물론 현재 사용하는 베벨기어의 도면은 예전에 선배들이 작성해 놓은 도면이고 현재 양산되고 있는 도면입니다.

그런데 글리슨 차동장치용 베벨기어 설계식으로 계산을 한 결과 피치원경,피치원추각, 피치원추거리 같은 것들은 딱 들어맞았는데 어덴덤, 디덴덤, 이끝원추각, 이뿌리원추각 등에서는 차이가 보였습니다.

전위가 되면 그럴 수 있는지 알고 싶습니다. 또한 전위를 한다면 어떻게
계수를 정해야 하는지도 알고 싶습니다.

그리고 기술자료실의 자료에는 차동장치에만 사용되는 수식이라고 나와있는데 AGMA2005-D03에 나와있는 수식과 차이가 없는 것으로 보입니다.

제가 알고 싶은 내용을 정리하자면

1. 기술자료실에 있는 수식으로 계산한 결과 실제 도면과(현재 양산중)일치하지 않는 이유
2. 전위를 주면 그럴 수 있다는데 그렇다면 전위를 줄 수 있는 방법은?
3. 기술자료실의 수식이 특별한 수식이라고 했는데 AGMA에 나와있는 수식과 차이가 없는 이유는?

이상과 같습니다. 제가 잘못알고 있는 것이 있다면 알려주시기 바랍니다.
아직 설계를 정식적으로 시작한지 얼마 안 된 초보이니 이해해 주시기 바랍니다. ^^;;

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